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24米斜拉式悬挑扣件钢管脚手架设计与计算

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24 米斜拉悬挑脚手架 设计与计算

江苏省苏中建设集团股份公司 第二工程处 2004 年 12 月 18 日

东 方 石 化 园 24 米斜拉式悬挑扣件钢管脚手架设计与计算
张 哲
江苏省苏中建设集团股份有限公司第二工程处 提 要:脚手架在建筑施工中占有特别重要的地位,选择与使用的合适与否,不但直接关系到施工作 业的安全进行,而且也关系到工程质量、施工进度和项目成本。它是建筑施工技术措施中最重要的环节之 一。济南东方石化园 9 号高层住宅楼所用的 24 米斜拉式悬挑扣件钢管脚手架,效果比较好。本文就该脚 手架的设计与计算作详细介绍。

一、工程概况
东方石化园区一期工程 9 号高层住宅楼位于济南市工业南路 36 号,该工程为现浇钢筋 混凝土筏板基础、剪力墙结构,地上 20 层,地下 1 层,标准层层高为 2.9 米(其中 6 层、 17 层、20 层层高 3.1 米) ,主体结构高度约 58.7 米。

二、搭设方法与主要参数
本工程脚手架采用全封闭分段悬挑双排外脚手架,计划在二层*面设第一道槽钢悬挑、 钢丝绳斜拉结构,在九层*面设第二道槽钢悬挑、钢丝绳斜拉悬挑结构,在十六层*面设 第三道槽钢悬挑、钢丝绳斜拉悬挑结构;分别在六层、十三层、十九层进行钢管斜撑,钢 丝绳斜拉卸载。 脚手架选用ф48×3.5 钢管和扣件搭设成双排架,其横距为 la=1.05 米;纵距为 lb= 1.5 米, 内立杆距外墙 0.35m, 外立杆距外墙面为 1.4 米; 步距为 1.8 米; 小横杆长度为 1.5 米。脚手架下部立杆支撑在用[18 槽钢制作的水*梁上,[18 槽钢长度约为 3.5 米(阳台为 5.0m) ,[18 槽钢水*梁伸出墙面 1.5 米,墙内长度为 2 米,以增加水*梁的刚度;水*梁 与建筑物采用Π型预埋件(2ф16 的圆钢)焊接固定。架与建筑物的连墙拉结:拉筋用ф6 钢筋,顶撑用ф48×3.5 钢管,水*距离 4.5m,竖向距离为 3.6 米;斜拉用 6×19ф15.5 钢丝绳,吊环采用ф16 的圆钢制作。 脚手架第一道悬挑搭设架高度为 11 步,计 2.9×6+3.1=20.5 米<[H]=24 米, 第 二道悬挑搭设架高度为 11 步,计 2.9×7=20.3 米<[H]=24 米,第三道悬挑搭设架高度 为 10 步,计 2.9×3+3.1×2+1.5+1=17.4 米<[H]=24 米, 考虑高处风荷载作用, 按第二道悬挑架高度计算荷载及对悬挑梁进行强度、挠度验算。 卸载钢丝绳吊点水*间距以 2 个立杆间距为准,即 1.5×2=3.0m;钢丝绳张拉高度为 两步架高,即 1.8×2=3.6m,吊点距墙面 1.4m,如附图五。 每 2 步设一层竹笆板,竹笆下设二道大横杆,增加竹笆稳定性。施工作业层按 2 层计, 每层活荷载为 qk=3kN/m2,作业层设护腰栏杆和挡脚板;脚手架立杆里侧挂密目安全网封 闭施工。 连墙件按两步三跨布置, 软硬连接相结合。 软连接用ф6 钢筋预埋在梁、 墙或异形柱内,

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一端与立杆主节点连接,硬连接用ф48×3.5 钢管与立杆或大横杆抱住连接,如附图三。剪 力撑隔四跨沿脚手架全高设置,剪力撑之间距离不超过 15 米,如附图一。 由于工程楼梯施工落后楼层一层,随楼层升高设临时马道搭设在外脚手架上。

三、悬挑架的荷载取值与组合
1、每跨脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水*杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件) ; 查(JGJ30-2001)规范表 A-1 得: 架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1284KN/m 则 NGK1=H.gk1=20.3×0.1284=2.6065kN 2、构配件重 ⑴竹笆板 竹笆板按 2 步设一层计,共五层,单位荷重按 gk2=0.103KN/m2 计; NGK2-1=5×la.lb.gk2=5×1.05×1.5×0.103×103=811.1N ⑵栏杆、挡脚板(按 7 层计) ,查(JGJ30-2001)规范表 4.2.1-2 得: NGK2-2=7×lb×0.14×103=7×1.5×0.14×103=1470N ⑶安全网 单位自重 gk3=0.01KN/m NGK2-3=H.lb.gk3=20.3×1.5×0.01×103=304.5N 则 NGK2=811.1+1470+304.5=2585.6N=2.5856KN 3、施工荷载 NQK=2×la.lb.qk=2×1.05×1.5×3.0=9.45KN 4、荷载组合 N=1.2×(NGK1+NGK2)+1.4 NQK =1.2×(2.6065+2.5856)+1.4×9.45=19.461KN

四、水*悬挑梁设计
本工程悬挑架采用钢丝绳张拉型钢悬臂结构,计算时不考虑斜拉钢丝绳的作用,钢丝 绳的承载力作为安全储备。 1、 [18 槽钢截面特性: Wx=140.9×103mm3, I=934.5×104mm4, 自重 q=0.1974KN/m,E=206×103 N/mm2 2、最大弯距值: 每跨斜拉悬挑架承重设计值:Ns=19.461KN 则最大弯距值 M=Ns.l0/2+q.l0.l0/2 =19.461×0.7+0.1794×1.4×0.7=13.799KN.m 3、强度验算 悬挑梁[18 应力为: σ=M/γ.Wx 式中γ--截面发展系数,对[型截面,查表得:γ=1.05; Wx--对 X 轴的净截面抵抗距,查表得: Wx=116.8×103mm3

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f--钢材的抗弯强度设计值,Q235 钢,取 f=215N/mm2。 则σ=13.799×103/(1.05×116.8)=112.516<f=215N/mm2,安全。 4、整体稳定性验算 根据钢结构设计规范(GBJ17-88)的规定,轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定性, 悬 臂梁跨长 1.4 米折算成简支梁,其跨度为 2×1.4=2.8 米,查附表得: Wx =116.8×103,用 插入法求得ψ=0.8514。 则悬挑梁[18 弯曲应力为: σ=M/ψ.Wx 式中ψ--整体稳定系数, Wx--对 X 轴的净截面抵抗距, 则σ=13.799×103/(0.8514×116.8)=138.762<f=215N/mm2,安全。 5、悬挑梁[18 抗剪强度: τ=4N/ΥS=4×19.461×103/(0.85×2515)=36.41<f=215N/mm2,安全。 6、刚度验算 ω=N(l0/2)3/3EI =19.461×103×7003/(3×206×103×934.5×104) =1.16mm<(l0/2)/250=700/250=2.8mm, 安全。 7、[18 槽钢后部锚固钢筋设计 ⑴锚固钢筋承载力验算 吊环承受的拉力为: Nh=(N.l0/2)/2=(19.461×0.7)/2=6.811KN 锚固选用ф16 圆钢,吊环拉应力为: σ=Nh/A=6.811×103/(2×0.785×162)=16.946N/mm2<[σ]=215N/mm2 ⑵锚固钢筋的焊缝验算 由σ=F/(lh.δ) F--作用与锚固钢筋上的轴心拉力设计值,F=Nh=6.811KN; lh--焊缝的计算长度,取 lh=160mm; δ--焊缝的计算厚度,取 16mm; 则σ=6.811×103/(160×16)=2.66N/mm2<[σ]=160N/mm2 安全。 ,安全。

五、斜拉索力计算
1、斜拉钢丝绳卸荷设计 ①斜拉钢丝绳设计部位及做法见详图; ②斜拉吊点竖向布置为每次悬挑设一道斜拉钢丝绳; ③吊点水*间距为悬挑槽钢的水*距离,为 1.4 米; ④斜拉钢丝绳用花篮螺栓拉紧,做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同,避免钢丝绳受力 不均匀。

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⑤计算时按脚手架的荷载全部由钢丝绳承担计算。 2、斜拉钢丝绳卸荷计算 斜拉索为 6×19ф15.5 钢丝绳 tanα = 3.6 / 1.4 p.sinα=Ns sinα=0.932 则 p=Ns/sinα=19.461/0.932=20.881KN

验算钢丝绳的抗拉强度:由 P≤α.Pg/K 式中α--考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数,取α=0.85 K--钢丝绳使用安全系数 ,K=8 Pg--钢丝绳破断拉力总和。 Pg≥K.P/α=8×20.881/0.85=196.526KN>[N]=125KN ,安全。 钢筋吊环φ16 抗拉强度: σ=P/α.A=20.881×103/(0.85×Π×162/4)=122.25KN/m2<215KN/m2 ,安全。 3、挠度及强度验算 因验算时按脚手架的荷载全部由钢丝绳承担计算, 因此可考虑为简支构件其挠度及强度 均小于悬挑构件,故不需进行验算。

六、立杆稳定性计算
1、在无风载时,由 N/∮A≤KA.KH.f 验算 式中 N=1.2(NGK1+NGK2)+1.4 NQK N--立杆的轴心压力; NGK1--脚手架自重产生的轴力,高为一步距,宽为一终距的脚手架; NGK2--脚手架附件及物品重产生的轴力; NQK--一个纵距内脚手架施工荷载标准值产生的轴力; n--脚手架的步距数; ∮--压杆整体稳系数,按换算长细比λcx=μλx,由表 7-7 查取; λx--压杆长细比,由表 7-8 查取; μ--换算长细比系数,由表 7-9 查取; A--脚手架内外排立杆的毛截面积之和; KA--与立杆截面有关的调整系数,取 KA=0.85; KH--与脚手架高度有关的调整系数,当 H≤25m 时,取 0.8;当 H≥25m 时,KH= 1/(1+H/100),则 KH=0.77; H--脚手架高度(m) ; f--钢管的抗弯、抗压强度设计值,f=205N/mm2 则 N=1.2×(2.6065+2.5856)+1.4×9.45=19.461KN 立杆步距 1.8 米 立杆计算长度,根据建筑施工计算手册规定: l0=1.155×1.5×180=312cm 则长细比λ=312/1.58=197.5

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查建筑施工计算手册附录 C,∮=0.185 立杆稳定性计算: 19461/(0.185×489×2×0.85×0.77)=164.34N/mm2<f=205N/mm2 安全。 2、在考虑风何载作用下,外立杆稳定性计算 考虑风载时,立杆按 N/∮A+M/W <KA.KH.f 验算 式中 M--风荷载作用对格构式压杆产生的弯距,M=Wxh2/8 计算; Wx--风荷载作用对格构式压杆的线荷载; h--连墙点竖向间距; 济南市基本风压值ω0=0.45KN/m2,脚手架离地面高度 50m 处风压高度变化系数μz= 1.67 沿跨迎风面积为 1.8×1.5=2.7m2 密目网的挡风系数取ξ=0.4,则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后,脚手架综合挡风 面积为: (1.8×1.5)×0.4=1.08m2 其综合挡风系数为μs=ψ.μ.(1+η) ψ查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 》取为 0.089。 因立杆纵距/立杆横距=1.5/1.05=1.428,查规范表 6.3.1 取η=1 因ω0.d2=0.45×0.0482=0.001155<0.002,故取μ=1.2 则μs=0.089×1.2×(1+1)=0.2136 则脚手架所承受的风载标准值为:Wx=0.7μsμzω0 =0.7×0.45×1.67×0.2136=0.1124KN/m 由风荷载设计值产生的外立杆弯矩 M=Wxh2/8 M=0.1124×1.82/8=0.0455KN.m 组合风载后外立杆稳定性计算: 19461/(0.185×489×2)+0.0455×106/(5.08×103) = 116.518N/mm2<KA.KH.f=0.85×0.77×205 =134.17N/mm2,安全。

七、连墙件设计
连墙拉筋用Ф6 钢筋拉到剪力墙上,顶撑用Ф48×3.5 钢管,具体布置详后附图四。 连墙件迎风面积:两步三跨,Aw=3.6×4.5=16.2m2 作用于脚手架上的水*风荷载标准值: ωk=0.7uzusωo Uz—风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》取 1.67。 Us—脚手架风荷载体型系数, 查规范 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 》 取为 0.089。 ωo—基本风压为 0.45KN/m2 ωk=0.7×1.67×0.089×0.45=0.0468KN/m2

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由风荷载产生的连墙件轴向力设计值: N1w=1.4ωkAw=1.4×0.0468×16.2=1.062 KN 连墙件约束脚手架*面外变形所产生的轴向力 No(KN)对双排脚手架取 No=5.0 N1= N1w+No=1.062+5=6.062KN 连墙件使用两个扣件即连墙杆一侧分别与里、 外立杆同时连接, 另一侧在建筑物内外墙 面各加两个直角扣件扣紧,连墙件所能传递的轴向力设计值为: N=2[fv]s=2×125×3.14×32=7.06KN> N1=6.062KN 所以连墙件拉筋用 2Ф6 筋满足要求。

八、二次卸载设计
在六层、十三层、十九层进行钢管斜撑,钢丝绳斜拉卸载,对卸载验算,计算时按脚手 架的荷载全部由钢丝绳承担计算。 1、构造设计措施 ⑴吊点水*距离为 3 个立杆纵距,L=3×1.50=4.50 米; ⑵为减少斜拉引起的水*力,避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移,以及引起立杆向 内侧弯曲变形,应使斜拉钢丝绳与水*交角尽量大,一般 tanα≥2.5-4.5 为宜。本工程 钢丝绳张拉高度为 3.6m,吊点距墙面 1.4m。卸荷构造及受力示意图见附图五 ⑶斜拉钢丝绳用手动葫芦拉紧后在固定,做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同,避免钢 丝绳受力不均匀。 ⑷吊点必须在立杆与大横杆、小横杆的交点处,钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。 ⑸在吊点下方及内立杆与小横杆节点下附加斜撑杆,与钢丝绳共同受力。 ⑹每个斜拉点设水*杆支撑在建筑物水*梁上,抵消斜拉钢丝绳水*方向拉力,防此 脚手架水*方向变形。 2、卸荷取值与组合 ⑴脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水*杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件) ; 查(JGJ30-2001)规范表 A-1 得: 架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1284KN/m 则 NGK1=H.gk1=8.7×0.1284=1.1171kN ⑵构配件重 ①竹笆板 竹笆板按 2 步设一层计,共 2 层,单位荷重按 gk2=0.103KN/m2 计; NGK2-1=2×la.lb.gk2=2×1.05×1.5×0.103×103=324.5N ②栏杆、挡脚板(按 3 层计) ,查(JGJ30-2001)规范表 4.2.1-2 得: NGK2-2=3×lb×0.14×103=3×1.5×0.14×103=630N ③安全网 单位自重 gk3=0.01KN/m NGK2-3=H.lb.gk3=8.7×1.5×0.01×103=130.5N

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则 NGK2=324.5+630+130.5=1085N=1.085KN ⑶施工荷载 NQK=la.lb.qk=1.05×1.5×3.0=4.725KN ⑷荷载组合 N=1.2×(NGK1+NGK2)+1.4 NQK =1.2×(1.1171+1.085)+1.4×4.725=9.258KN 3、卸载结构计算 小横杆支撑于砼墙柱上以及加上连墙件的拉接,脚手架基本无侧向位移,小横杆支座 可按可动铰考虑。 ⑴钢丝绳的承载力验算 计算时按吊点以上荷载由钢丝绳承担,不考虑斜撑钢管的作用(作为储备) 。 钢丝绳的计算拉力: tanα=3600/1400=2.571 由 Pxsinα=Ns Px=9.258/sinα=9.258/0.932=9.933KN 钢丝绳自身的极限承载力: 若采用 6×19 绳芯钢丝绳,由 Pl≥α.Pg/K 式中 Pl—钢丝绳理论承载力; α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数,取α=0.85; K--钢丝绳使用安全系数 ,K=8; Pg--钢丝绳破断拉力总和,查表 4-4-14 得:Pg=125.0KN。 则 Pl=0.85×125.0/8=13.281KN 选用 15.5 钢丝绳,Pl=13.28KN>9.933KN , 安全。 ⑵斜撑钢管的承载力验算 计算时按吊点以上荷载由斜撑钢管承担,不考虑斜拉钢丝绳的作用(作为储备) 。ф48 ×3.5 钢管截面参数:截面积 A=489mm2 ,回转半径 i=15.8mm。 斜撑钢管的计算压力: tanα=4000/1400=2.857 Pysinα=Ns Py=Ns/sinα=9.258/0.944=9.807KN 强度验算:由σ=Py/A=9.807×103/489=20.055KN<f=205N/mm2 安全。 刚度验算:由λ=2900/15.8=188.54<[λ]=200, 安全。 α=70.71 α=68.746

九、安全措施
1、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 2、每搭完一步脚手架后,应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 3、立杆搭设应符合下列规定:

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①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内, 立杆上的对接扣件应交错布置: 两根相邻立 杆的接头不应设置在同步内,两相临立杆的接头在高度方向错开的距离不小于 500mm;各接 头中心至主节点的距离不宜大与步距的 1/3,见后附图二。 ②当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水*杆、横向水*杆后,应 立即设置连墙件。 ③顶层立杆的搭接长度不应小于 1m,应采用不少于 2 个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的 边缘至杆端距离不应少于 100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮高度 1m,高出檐口上皮高度 1.5m。 4、斜拉悬跳梁搭设应符合下列要求: ①斜拉索钢丝绳与绳卡必须匹配,每段回弯曲部分不得少于三只。 ②吊环的预埋,在混凝土强度未达到 70%以上时,脚手架不允许超高搭设。 ③为整加水*梁整体刚度,压入楼面内梁长不宜小于 2m。 ④外墙四角处水*梁用∠70×6 角钢焊接一体。 5、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大 于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高 低差不应大于 1m。 6、连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定: ①本工程外脚手架高度小于 50m,连墙件每 3.6m×4.5m 设一根。 ②连墙件宜靠*主节点设置, 且要设置在框架梁或楼板附*等具有较好抗水*力作用的 结构上,偏离主节点的距离不应大于 300mm;连墙件应从第一步纵向水*杆处开始设置;宜 优先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置;一字型、开口型脚手架的两端必须设置连 墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于 4m(2 步)。 ③应从底层第一步纵向水*杆处开始设置, 当该处设置有困难时, 应采取其他可靠措施 固定;连墙杆中的连墙件或拉筋宜呈水*设置,不能水*设置时,与脚手架连接的一端应 下斜连接,不应采用上斜连接。 ④当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连 接,与地面的倾角应在 450—600 之间;连接点中心至主节点的距离不应大于 300mm。抛撑 应在连墙件搭设后拆除。 ⑤当脚手架施工操作层高出连墙件二步时, 应采取临时稳定措施, 直到上一层连墙件搭 设完后方可根据情况拆除。 ⑥每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨,且不应小于 6m,斜杆与地面的倾角宜在 450—600 之 间; 剪刀撑跨越立杆的根数宜在 5-7 根之间,如下表: ⑦本工程脚手架高度在 30m 以下,必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由 底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于 15m。 ⑧剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接, 搭接长度不应小于 1m,应采用不少于 2 个旋转扣件固

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定。 ⑨剪刀撑应随立杆、 纵向和横向水*杆等同步搭设。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与 之相交的横向水*杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。 ⑩横向斜撑应在同一节间,由底至顶呈之字形连续布置,斜撑的固定应符合规定。 7、扣件安装符合下列规定: ①扣件规格必须与钢管外径相同; ②扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m,且不应大于 65N.m; ③在主节点处固定横向水*杆(或纵向水*杆) 、剪刀撑、横向支撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中心线距主节点的相互距离不应大于 150mm; ④对接扣件开口应朝上或朝内; ⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。 8、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定: ①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧; ②上栏杆上皮高度应为 1.2m; ③挡脚板高度不应小于 180mm; ④中栏杆应居中设置。 9、脚手板的铺设应符合下列规定: ①脚手板应铺满、铺稳,离开墙面宜为 120—150mm; ②冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等,应设置在三根横向水*杆上,脚手板的 探头应采用 10#镀锌铁丝固定在支撑架上;当脚手板长度小于 2m 时,可采用两根横向水* 杆支承,但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾覆。此三种脚手板的铺设可采用对接* 铺,亦可采用搭接铺设。脚手板对接*铺时,接头处必须设两根横向水*杆,脚手板外伸 长应取 130—150mm,两块脚手板搭接铺设时,接头必须支在横向水*杆,搭接长度应大于 200mm,其伸出横向水*杆的长度不应小于 100mm。 ③竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水*杆铺设,且采用对接*铺四个角应用直径 1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水*杆上。 ④作业层端部脚手板探头长度应取 150mm,其板长两端均应支承杆可靠地固定,脚手板 探头应用直径 3.2mm 的镀锌钢丝固定在支承杆件上。 ⑤在拐脚、斜道*台处的脚手板,应与横向水*杆可靠连接,防止滑动; ⑥自顶层作业层的脚手板往下计,宜每隔 12m 满铺一层脚手板。 10、马道搭设应符合下列规定: ①斜道宜附着外脚手架或建筑物设置; ②运料斜道宽度不宜小于 1.5m,坡度宜采用 1:6;人行斜道宽度不宜小于 1m,坡度宜 采用 1:3; ③拐弯处宜设置*台,其宽度不小于斜道宽度; ④斜道两侧及*台外围均应设置栏杆及挡脚板;栏杆高度应为 1.2m,挡脚板高度不应 小于 180mm;

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⑤运料斜道两侧、*台外围和端部均应按前述设置连墙件,每步应加设水*斜杆;并按 前述规定设置剪刀撑和横向斜撑。 ⑥脚手板横铺时, 应在横向水*杆下增设纵向支托杆, 纵向支托杆间距不应大于 500mm; ⑦脚手板顺铺时,接头宜采用搭接;下面的板头应压住上面的板头,板头的突棱处宜采 用三角木填顺; ⑧斜道的脚手板应每隔 250-300mm 设置一根防滑木条,木条厚度宜为 20-30mm。 此设计方案经过在东方石化园区和 9#楼的应用,实践证明该设计即安全、经济,又加 快了施工进度。

参考书目
1、建筑施工手册(第四版) 2、脚手架设计与施工规范(JGJ30-2001)

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